環(huán)保閥門元件的流體阻力

環(huán)保閥門元件的流體阻力 閥門的流體阻力 環(huán)保閥門流體阻力 閥門流體阻力系數 環(huán)保閥門
    之前介紹組合式減壓閥在國華惠州熱電應用，現在介紹在一般條件下，閉路閥（閘閥、截止閥、球閥、旋塞閥等）*開啟，或者*關閉，中間位置
只能作為例外情況，不是閉路閥的主要工作狀態(tài)。
    因此，對于閥門來說，令人關注的是在關閉件處于開啟位置時阻力的大小。
    下面列舉一些閉路閥流體阻力數據，這些數據雖然是經過認真試驗而得出的。但也只能把它當做是參考數據，因為每種閥門結構特點都能顯著地改變其阻力系數。這在很大程度上也說明了為什么不同的研究人員研究同一類型的閥門有時會得出不同的數據。此外，研究結果表明，閉路閥體腔的制造質量也影響到閉路閥的阻力系數。
3.3.1環(huán)保閥門元件的流體阻力閥門元件的流體阻力
    上海申弘閥門有限公司主營閥門有：蒸汽減壓閥,減壓閥(氣體減壓閥,可調式減壓閥,水減壓閥閥門流阻系數f用以表示閥門對通過液體的阻力，流阻系數f的大小取決于閥門的結構和尺寸以及決定液流直線性的體腔結構與形狀、等截面性等。對于每一種結構的流阻系數f都要用試驗方法確定。
    在一定程度上可以認為，閥門體腔內的每個零件可以看作為一個產生阻力的元件系統（流束的轉彎、擴大、收縮、再轉彎等），因此閥門的壓力損失，大致等于閥門的各個零件的壓力損失的總和。閥門的總阻力系數，可近似地看作是各個零件阻力系數的總和，即式中f．、f”磊、…——在簪路中介質流速相同的情況下，閥門中各零件的阻力系數。
    應該指出閥門中一個零件的阻力發(fā)生變化，就可能使閥門的阻力改變或重新分布，也就是說介質流在各管段是相互影響的。
    為了評定組成零件對閥門阻力的影響，可根據其形狀和尺寸比例列出常見的零件阻力數據，計算時，f值必須與截面和流速正好對應。將某一截面的f值用于其他流速，則可1i甚產生很大的誤差。
    (1)流束突然擴大如圖3-1所示，會產生大壓力損失。在這種情況下，介質部分流速消耗在形成渦流、液體的攪動和使液體升溫上。局部阻力系數和擴大前管子的截面積At和擴大后管路截面積A：之比的近似關系式表示如下：
式中f——擴大前管路內介質流速有關的流阻系數，見表3-3；
    f，——擴大后管路內介質流速有關的流阻系數。
    圖3-15液體在過渡區(qū)內流動的示意圖。)突然擴大b）逐漸擴大c）逐漸縮小d）突然縮小表30突然擴大時的局部流阻系數f值

    (2)環(huán)保閥門元件的流體阻力流束逐漸擴大流束逐漸擴大比突然擴大產生的壓力損失要小，如圖3-15b所示。所以，應使錐體部分長度f盡可能長些，即盡量以妒角小些的錐形漸縮管來替代突然擴大的異徑管。
    在角度很小（(≤120)時，可近似地?。?br />    f= sincp（，一象）2    c3一，5，式中A．——擴大前管子的截面積（mm2）；
    A2-擴大后管子的截面積( ITIIT12)；
式中A-漸擴管單位長度的摩擦阻力系數。此系數決定于Re。和管壁的粗糙度。
    漸擴管妒角大于400時，阻力較大，因此不宜采用。在必須安裝擴張角妒> 40。的短漸擴管時，則采用突然擴張式更為適宜。
    (3)流束逐漸收縮如圖3-15c歷示，產生的壓力損失一般不大。在錐角妒<5 0和異徑圓管光滑過渡的情況下，壓力損失僅來源于摩擦。此時，取f’=0.06 -0.005。收縮后的介質流速的
流阻系數f’可按下式確定：
    (4)流束突然縮小如圖3-15d所示，產生的流體阻力取決于象的截面比。與收縮后的液流
流速有關的流阻系數f’按下式確定：
    (5)管路均勻圓滑轉彎如圖3-16a所示，產生的阻力取決于等值，即管道直徑與彎曲半徑的比值和管道彎曲處的轉角。由于液體流動的摩擦力，慣性力以及流速差的作用，在管道轉彎處沿彎管內外邊形成渦流。這些渦流產生附加阻力而且形成彎管流體中的死區(qū)。在轉彎流動的閥門中，沿轉彎半徑方向形成接近于矩形四邊形的矩形截面較為合理。

  圖3-16管路轉彎a)圓滑轉彎b）急劇轉彎
    對于不變截面的圓管，在轉彎為900和D≤2R≤5D時，見表3-5。
    對于直徑為100 -lOOOmm，轉角妒=900的彎管，阻力系數f=0.4 -0.5。
    (6)管路急轉彎如圖3-16b所示，在鍛制和焊接的閥門中，由于鍛造閥門的介質流道是用
    鉆孔方法獲得，局部阻力系數，見表3-5，可近似地按下式求出：
    對稱的錐形短管（圖3-17）及類似的閥門縮口通道，其阻力系數可按下式確定：式中A。——按縮口直徑D。計算的截面積。與本產品相關論文：禁油脫脂氧氣減壓閥操作維護